Page 92 - 07

Результати розрахунків для облас-
ті І в околі отвору (рис. 3) за першого ре-
жиму експлуатації наведені на рис. 4–6.
Сумарну енергію пружно-пластич-
ного деформування матеріалу за N цик-
лів навантаження знаходимо за співвід-
ношеннями:
*
*
WD p N × 1 * W = , WD p H N × * 2 W = , (18)
H
* *
де N та N – кількість циклів роботи
2
1
до утворення пошкоджуваності без ура-

хування та з урахуванням агресивного
Рис. 3. Фрагмент розрахункової середовища, відповідно.
області I навколо отворів.
Критичне значення енергії пружно-
Fig. 3. Detail of the estimated area I пластичного деформування визначають
around the holes. експериментально за методикою [11].
Тут для розрахунків використовували
*
такі значення: W = 4,2 J , W * = 3,8J .
H

Рис. 4. Розподіл еквівалентних напружень (а) та відносної концентрації водню (b)
в околі концентратора напружень (область І на рис. 3).
Fig. 4. Equivalent stress distribution (a) and relative concentration of hydrogen (b)
in the neighborhood of stress concentrators (region I in Fig. 3).

Рис. 5. Розподіл еквівалентних деформацій, зумовлених зовнішнім термосиловим
навантаженням (а) та воднем (b), в околі концентратора напружень.
Fig. 5. Distribution of equivalent strains caused by the outside temperature-force load (a)
and hydrogen (b) in the vicinity of stress concentrator.
Місцем зародження пошкоджуваності вважаємо той локальний об’єм мате-
ріалу, де сумарна енергія пружно-пластичного деформування D W та D W p H
p
(рис. 7 і 8) максимальна. Оцінювали циклічний ресурс металу барабана за гра-
ничним значенням нагромадженої пошкоджуваності (1) від дії всіх нестаціонар-

98