Page 20 - Zmist-n2-2015

хід від в’язкої до крихкої (на межах зерен) складової є плавніший (рис. 4е), ніж в
охолодженого на повітрі матеріалу (рис. 4d), що, припускаємо, є наслідком фор-
мування a-фази ще на стадії відносно уповільненого охолодження (див. рис. 2а).

Механічні властивості сплаву ВТ22 у вихідному стані та після ШТО і старіння
Механічні характеристики
№ структурних станів s 0,2 s В d y KCU,
2
MPa % kJ/m
Вихідний пруток Æ 20 mm
1 1048 1104 11,5 34,2 –
Пруток Æ 20 mm після ШТО і охолодження на повітрі та старіння
2 1268 1297 7,6 18,9 250,8
Пруток Æ 20 mm після ШТО і гартування у воді та старіння
3 1304 1363 8,4 25,7 290,0
Пруток Æ 10 mm, оптимізований ТМО
4 1017 1079 21,99 59,40 –
Пруток Æ 10 mm, оптимізований ТМО, після ШТО і гартування у воді та старіння
5 1412 1445 8,7 31,2 320,6

Рис. 4. Поверхні зламів зразків ВТ22 після випробувань
на розтяг (a–c) та ударну в’язкість (d, e), які піддані
ШТО з охолодженням на повітрі (a, d) та загартуванням
у воді (b, с, e); а, b, d, e – пруток Æ 20 mm,
с – пруток Æ 10 mm, оптимізований ТМО.
Fig. 4. Fracture surfaces of BT22 alloy specimens
after tensile (a–c) and impact toughness (d, e) testing
after RHT with different cooling in air (a, d) and water
quenching (b, с, e); а, b, d, e – industrial-made Æ 20 mm
rod, с – Æ 10 mm rod produced with optimized TMP.

ВИСНОВКИ
Гартування у воді сплаву ВТ22 після ШТО
призводить до формування у метастабільній b-фазі
підвищеної кількості точкових дефектів вакансій-
ного типу, внаслідок чого її розпад протікає за багатостадійним механізмом за
участю високодисперсних проміжних w- та a"(a')-фаз. Завдяки цьому формуються
дисперсніші та рівномірно розподілені по об’єму зерен частинки кінцевої a-фази,
що забезпечує найвищі значення міцності, а утворене під час швидкого нагріван-
ня дрібне b-зерно дозволяє при цьому утримати характеристики пластичності на
достатньо високому рівні. Використання напівфабрикату з добре проробленою
19