Page 99 - Zmist-n2-2015

ВИСНОВКИ
Під час пропорційного двовісного навантаження зі зростанням жорсткості
НС напруження текучості та міцності наводнених зразків збільшуються до 24%
(χ = 0,52) проти ненаводнених (схема І). Порівняно з напруженнями за розтягу
наводнених зразків (схема І) напруження текучості підвищуються лише до 13%.
При цьому за переходу від границі текучості до границі міцності за пропорційно-
го навантаження жорсткість не змінюється, на відміну від непропорційного. За
зростання жорсткості НС інтенсивність напружень текучості та міцності спадає
за обох навантажень. Але за руйнування наводнених зразків вона вища, ніж під
час руйнування ненаводнених. Найнижчої інтенсивності руйнівних напружень за
пропорційного навантаження досягнуто за жорсткості 0,9.
РЕЗЮМЕ. Построены диаграммы осевых и тангенциальных напряжений при двух-
осном пропорциональном нагружении, которое вызывает напряженное состояние (НС)
различной жесткости в трубчатых ненаводороженных и наводороженных (10 МPа) образ-
цах. Установлено, что с повышением жесткости НС (χ = 0,52) при двухосном нагружении
обусловленные растяжением напряжения текучести и разрушения ненаводороженных
образцов увеличиваются до 24% в сравнении с соответствующими при одноосном растя-
жении. В наводороженных образцах они повышаются только до 13%. С повышением
жесткости НС интенсивность этих напряжений в сечении образцов уменьшается. Во вре-
мя разрушения наводороженных образцов она выше, чем для ненаводороженных.
SUMMARY. The diagrams of axial and tangential stresses under non-proportional biaxial
loading that causes the stress-strain state (SSS) of different rigidity in tubular non-hydrogenated
and hydrogenated (10 MPa) specimens were built. It is established that with the increase of the
SSS rigidity (χ = 0.52) tensile yield stress and ultimate strength under axial tension increased to
24% compared to non-hydrogenated specimens. In the hydrogenated specimens they increase up
to 13% only. With increasing SSS rigidity the stress intensity in the cross-section of specimens
decreases. In the fracture of hydrogenated specimens it is higher than for non-hydrogenated ones.
1. Лебедев А. А., Ламашевский В. П. Деформирование и прочность легированных сталей
при низких температурах в условиях сложного напряженного состояния // Проблемы
прочности. – 2010. – № 4. – С. 28–36.
2. Ламашевский В. П. Влияние вида напряженного состояния на деформирование и
прочность стали 20Х25Н20С2 // Вісник Техн. ун-ту України “КПІ”. Сер. Машинобуду-
вання. – 2010. – № 58. – С. 165–170.
3. Писаренко Г. С., Лебедев А. А. Деформирование и прочность материалов при сложном
напряженном состоянии. – К.: Наук. думка, 1976. – 416 с.
4. Механические свойства конструкционных материалов при сложном напряженном со-
стоянии / А. А. Лебедев, Б. И. Ковальчук, Ф. Ф. Гигиняк, В. П. Ламашевский. – К.:
Изд. дом “Ин Юре”, 2003. – 540 с.
5. Ламашевский В. П., Маковецкий И. В., Волков Ю. Н. Методика механических испыта-
ний конструкционных материалов при сложном напряженном состоянии в условиях
высоких температур // Проблемы прочности. – 1987. – № 11. – С. 111–114.
6. Іваницький Я. Л., Кунь П. С. Тріщиностійкість конструкційних матеріалів за складного
навантаження. – Львів: Сполом, 2013. – 280 с.
7. ДСТУ 4131-2002. Труби металеві. Методи випробування на розтяг за кімнатної темпе-
ратури. – К.: Держстандарт України, 2004. – 22 с.
8. ДСТУ 2550-1994. Методи механічних випробувань за складного напруженого стану в умо-
вах короткочасного та тривалого навантаження. – К.: Держстандарт України, 1994. – 24 с.
9. ГОСТ 1497-84 / СТ СЭВ 471-77. Металлы. Методы испытаний на растяжение. – М.:
Изд-во стандартов, 1985. – 40 с.
10. Штаюра С. Т., Костів Р. Б., Вергун І. А. Побудова діаграм руйнування сталі 20 за дво-
вісного навантаження циліндричних порожнинних зразків і дії водню // Фіз.-хім. меха-
ніка матеріалів. – 2014. – Спецвип. № 10, Т. 1. – С. 194–198.

Одержано 09.12.2014

103