Page 14 - Zmist-n3-2015-new

Щоб перевірити рівняння (20), ви-
користали звіти комісії з регулювання
атомної енергетики США [29−31]. Усі
дані про швидкість росту тріщини бра-
ли для середовища, наближеного до
експлуатаційного BWR та PWR реак-
торів, за температури 288°С та вмісту
розчиненого кисню 250…600 ppb (parts
7
per billion, 10 ppb = 1%). Для порівнян-
ня застосовували компактні зразки зі
сталей 304L (шифр GG, C3) та 316
(шифр С21). Зіставляли також із розра-
хунковою кривою NUREG-0313 [30],

що описує швидкість корозійного роз-
тріскування реакторних металів. Рис. 4. Довговічність пластини
Перевіряли так. Спочатку значен- для аналога задачі Ґріффітса:
1 – без опромінення, 2 – з опроміненням.
ня в’язкості руйнування K ɶ IC залежно
від дози опромінення dpa (displacements Fig. 4. Life time of the plate for Griffith’s
20 2 problem analogue: 1 – unirradiated;
per atom, 1 dpa » 6,67×10 n/cm ) для
2 – irradiated.
сталі 304L, апроксимували функцією
K ɶ IC = 180 216 exp( dpa)+ × - . (21)

Рис. 5. Порівняння прогнозованої
швидкості розтріскування
з експериментальними результатами
для сталей 304L(GG) (а), 304L(C3) (b)
та 316(C21) (c): криві – теоретичні
розрахунки за співвідношенням (20)
та з [30]; точки – експериментальні дані
[29, 31]: 1 – 0,00 dpa; 2 – 0,43; 3 – 0,75;
4 – 1,35; 5 – 2,16; 6 – 3,00 dpa;
7 – NUREG-0313.

Fig. 5. Comparison of predicted crack growth rate and experimental data for 304L(GG) (а),
304L(C3) (b) and 316(C21) (c) steels: curves – theoretical calculations (20) and [30];
points – experimental data [29, 31]: 1 – 0.00 dpa; 2 – 0.43; 3 – 0.75; 4 – 1.35;
5 – 2.16; 6 – 3.00 dpa; 7 – NUREG-0313.

2 2
Оскільки співвідношення коефіцієнтів K I / K IC для доступних експеримен-
тальних значень мале проти одиниці, то знаменник у виразі (20) суттєво не впли-
ває на швидкість поширення тріщини. Враховуючи це, використовуватимемо

13